2002年--外文翻译--新旧金山—奥克兰海湾大桥主跨 悬索循环锚固体系设计（译文）

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1、中文 7000 字， 4900 单词， 2.5 万英文字符 出处： Sun J, Manzanarez R, Nader M. Design of Looping Cable Anchorage System for New San FranciscoOakland Bay Bridge Main Suspension SpanJ. Journal of Bridge Engineering, 2002, 7(6):315-324. 新旧金山 奥克兰海湾大桥主跨 悬索循环锚固体系设计 约翰 孙 ,P.E.1;拉菲尔 Manzanarez,P.E.2;和马尔万纳德 ,P.E.3 摘要 ：旧金山

2、奥克兰海湾大桥位于耶巴布埃納岛，是一座以西边岩石作锚点锚固并用悬 索跨越的独塔自锚式悬索桥。经过对比研究无数的方案，新体系 缆索循环锚固体系确定 为西边锚固的最终设计。该缆索循环锚固体系主要由预应力混凝土门式框架、预应力环形锚 索、偏移鞍座，顶升鞍座，独立的栓系系统和重力式钢筋混凝土墩构成。由于结构强度和尺 寸小型化选择了该锚固系统。本文介绍了这种新型悬索系统主要的设计问题，设计理念，发 展趋势，以及关键结构和细节 。 工业部 : 10.1061/ASCE!1084-07022002!7:6315! CE（工程师）数据库关键词 ：加利福尼亚州；悬索桥；设计；桥梁；斜拉桥。 介绍 1998 年

3、5 月，海湾区都市交通委员会签署选定跨越旧金山 - 奥克兰海湾的桥型备选方 案为独塔自锚式悬索桥，地震安全工程 T. Y. Lin（ 2001）。该桥标示于图 1。 独塔对称式悬索桥满足评选委员会审美偏好的桥型， “ 自锚 ” 的概念是由岩土地质条件 所决定的，图 2 中所示。 图 .1.东海湾大桥悬索主跨 图 .2.东湾跨海大桥土层剖面图 图 . 3.新东海湾大桥主跨结构布局方案 图 .4. 新东海湾大桥主跨结构布局高程 在东码头锚固，岩层构造是深泥砂层、浅泥砂层、砂土层的结合深度达到 100 多米以上 的佛兰西斯科瓦尔德溪蓝片岩。这样的土壤条件在技术和经济方面使传统的地锚不可取。桥 面锚固

4、体系成为东部的自然选择锚地，因此对西部施地锚。 东海湾跨海大桥主跨的一般高程和计划跨度分别示于图 .3 和 4； 385 米的主跨和 180 米边跨，非对称式悬索桥有主跨长是边跨距长的 4.3 倍。相对于传统的对称悬索跨度，这个 跨度的不对称性尝试主要是为了适应主跨通航净空和主缆突出的悬链线。 70 米宽的桥面结构系由横梁横向连接（横隔板）与双箱梁正交。看似单塔，实际上， 由沿着塔高张力链路连接四个紧密排列的钢轴框架间断抗剪。桥面被整体连接到西侧码头地 锚点 W2，并由滑动支座承担负荷，此支撑条件有效确定了地震安全性评估 SEE！东码头荷 载点在 E2。由吊杆的两个平面建立了一个闸道体系结构，

5、要求主缆必须被锚固到箱梁东西 两端的外侧，并汇聚于塔上顶部鞍座，如图所示 . 4。 此悬浮结构体系的所有关键结构构件中，西锚固桥墩是几个因素中最 关键的要素之一。 西锚固桥墩是临界地震荷载作用的关键，承担纵向基底总剪力的 70；这项结果要求 柔性塔和东边锚固桥墩建立在抗剪能力有限的海湾淤泥柔性桩基础体系中。西锚墩柱的 屈服行为有残余位移，而且主跨悬浮的永久变形显著。 174005.4 毫米直径的缆索有承载能力可达 700 MN（或 70,000 吨，索断开力）提升桥面 板索力约 280MN（或 28000 吨）。 西锚墩结构体系必须抵抗正交异性桥面板纵向压力和推力，局部无显著弯曲或剪切滞后 效

6、应。 锚具也必须满足所有的几何形状要求，如车行道间隙，最小鞍座半径，单个预应力锚索 布置要求，车行道标高差。 西锚墩须小巧协调，使其融入到桥梁的自然组成部分。 1 高级桥梁工程师，林同棪国际，百特瑞街 825，旧金山， CA 94111。 2.副总裁，林同棪国际，百特瑞街 825，旧金山， CA 94111。 3.联营公司，林同棪国际，百特瑞街 825，旧金山， CA94111.1 附注 .论文服务时间至 2003 年 4 月 1 日。独立讨论均须提交个人论文。以一个月延长截止日期， 书面申请必须提交与 ASCE 总编辑。本书稿为本论文已提交审查并将出版于 2001 年 6 月 19 日， 批准 2002 年 1 月 30 日。本论文属于路桥工程学杂志的 7 期，第 6 号， 2002 年 11 月 1 日。 ASCE， ISSN108