简支t梁毕业设计正文

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1、 目录目录 第一部分 桥梁设计. 1 第一章 水文计算 1 1.1 原始资料 . 1 1.2 水文计算 2 第二章 方案的确定 4 2.1 预应力钢筋混凝土简支梁（锥型锚具） 4 第三章 总体布置及主梁的设计 8 3.1 设计资料及构造布置 8 3.2 主梁内力计算 9 第四章 预应力钢束的估算及其布置 16 4.1 跨中截面钢束的估算与确定 16 4.2 钢束预应力损失计算 .19 4.3 截面强度验算 .22 4.4 预加内力计算 .27 4.5 主梁斜截面验算 28 4.6 截面应力验算 .33 4.7 主梁端部的局部承压验算 37 第五章 下部结构的计算 41 5.1 盖梁的计算 .4

2、1 5.2 桥墩墩柱计算 .47 5.3 钻孔灌注桩的设计计算 .49 参考文献 52 致谢 . 53 第一部分 桥梁设计 第一章第一章 水文计算水文计算 1.1 原始资料 1.1.1 水文资料： 清水江发源于贵州省凯里市郊区，从西向东流，经过下司镇、小河、镰刀湾、 青虎及龙头河，折向东北至龙太和相汇。清水江干流长 68 公里，流域面积 8085 平方公里。本桥位上游 K15+510 公里处，根据水文部门的资料，凯里水文站百年 一遇洪峰流量位 11700 立方米/秒，建库后百年一遇推算值为 4780 立方米/秒。汛 期一般在 4 月初至 8 月上旬，河流有通航要求。桥为处河段属于山区次稳定河段

3、。 1.1.2 设计流量 根据凯里水文站资料，近 50 年的较大的洪峰流量如下： 1935年 5550 立方米/秒 1936年 3700 立方米/秒 1939 年 3270 立方米/秒 1942 年 3070 立方米/秒 1947 年 2980 立方米/秒 1950 年 2360 立方米/秒 1951 年 2590 立方米/秒 1953 年 3600 立方米/秒 1954年 3030 立方米/秒 大伙房水库建库后 1960年 2650 立方米/秒 1964年 2090 立方米/秒 1971年 2090 立方米/秒 1975年 2200 立方米/秒 1985年 2160 立方米/秒 根据 199

4、6 年凯里年鉴，清水江 1995 年最大洪峰流量 4900 立方米/秒为百 年一遇大洪水。1995 年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水 位，采用形态断面计算 1995 年洪峰流量为 5095 立方米/秒，与年鉴资料相 差在 5之内。故 1995 年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑 河洪水比降 0.0528。 经计算确定设计流量为 Qs4976.00 立方米/秒，设计水位 16 米。 1.1.3 地质资料： 一、自然地理 本桥址区地处浑河流域的冲击山区，地势起伏大。河水为季节性河流，主 要受底下径流或大气降水所补给。汛期每年 4 月下旬至 8 月下旬，近几年，尤其 是 20

5、00 年河水位历史少见的下降，以致影响工农业、甚至民众生活用水。本区于 北寒温带气候类型，为类型冻土区，冻结深度 1.401.45 米。冬季漫长，气候比 较干燥；春秋较短，稍较温湿，宜植被生长。 二、大地构造 桥地区正位于走向北东、倾向北西二界沟断裂上，此断裂南西至镰刀湾， ， 走向北东、倾向北西的青虎镰刀湾断裂相交。 三、地层及岩性 桥址区地层， 上部为第四纪厚 611 米的圆砾层， d2mm 为 7080； d20mm 为 3237，为卵石层。但通过桥位附近采砾场，从河底下 67 米深挖采处的砂 砾中最大可达 2535cm，个别甚至达 40cm 左右。从实际使用地址资料出发， d80-10

6、0mm 颗粒，一般未予计入百分含量内，且无代表性。 砾石颗粒，尤其稍大颗粒，岩石强度较高，无棱角，磨圆程度良好。其岩性 或矿物成份由花岗岩类或砂页岩、石灰岩以及其他暗色矿物构成。砾石层底或风 化岩顶面标高自南而北为 2.8 米4.9 米，由低而高坡形上升，高差 2.1 米左右， 但由于钻孔间距较远，不知其间有无起伏。 砾石层下部为前震旦纪花岗岩，上部为全风化，下部为强风化或局部全风化。上 部为散体状，下部为碎石状且散装体。 1.1.4 工程地质评价 1、工程地质条件良好，无不良工程地质现象或地段。 2、地下水位深 0.775.40 米，砂砾颗粒较大，地下水较丰富。钻孔过程中于标 高 36 米左右地段常常孔壁塌落，有时越发严重，以致钻孔无法继续钻进，成为 废孔。由于采用膨润土同聚丙乙烯胺混和成浆糊流体护壁，才能得到有效控制。 1.2 水文计算 1.2.1 桥孔长度确定： a.单宽流量公式 j L c s q Q 水流压缩系数 06.0 1 )( c c h B K 次稳定河段 1 K0.