外文翻译 --流体力学混合在单螺杆挤出机

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1、毕业设计（论文）外文资料翻译 1 中文 3685 字 附件一：外文资料翻译译文 流体力学混合在单螺杆挤出机 Ravlndran Chella 和 Julio M. Ottlno* Massachusetts 州 Amherst， Massachusetts 大学，化学工程系 01003 卷 矩形空腔流 图 5 为一个序列的一个接口，已进行二维矩形腔流拉伸步骤 ，在长度增长的界面， L(t）伴随着条纹厚度减少 而减少 ， 它被 定义为相邻的接口之间的平均垂直距离， 因此 L(t) s(t) 常数， Biggs 和 Middleman(1974b)使用一个简化的标记和细胞（ MAC）技术 (Har

2、low 和 Amsden， 1970)来追踪 该接口 的位置。 然而 ， 他们只考虑水平接口 以及 他们认为小拉伸比率 的情况。 图 5 对两个相邻的垂直拉伸的流体层之间的接口在二维矩形腔流的步骤顺序示意图 在一个典型的数值模拟 中 ，变形及连续线拉伸（或表面）是使用有限数量的粒子模拟。 对于幅度的一个或两个数量级的相对伸展的线变形，包含所述线路分离的单个颗粒 ，定义并 不清晰 ， 对每一个粒子的初始浓度 （ 每单位 长度的粒子数量 ） 会有一段时间在这几乎不可能重建 。（ 如果 粒子 流混乱 ， 这个问题 会 急剧 变得严重。） 当 进行 线路中的示踪粒子模拟 时， 相同的问题 会 出现在实

3、验工作 中，另一方面， 该线路不能过于集中，因为它不是被动接口 ， 如果线路 是 可溶性示踪剂模拟， 问题将会 扩 散。一般来说， 这似乎很难遵循传统的跟踪方法或实验的 210或相对较高的拉伸比拉伸 ， 数值误差 可能 会使它不可能实现可逆性预期规则运动(Khakhar 等人 ,1984),界面的长度变化的关系可以用有限的材料 进 行拉伸计算 1 / 2( 0 ) ( t ) ( : ) |LL C M M d x (11) 毕业设计（论文）外文资料翻译 2 该组包含该接口的差分线元件的初始取向的需要被指定 ，对于 垂直界面 （ 垂直于移动板块 ） M =(0,l)和水平界面 （ 平行移动板块

4、 ） M = (l,0)， 以及所有的行元素， 由于 它是在初始配置 ，所以用公式 11 计算 是相对 简单的 。 这里使用的方法可以进行 计算 任意大的拉伸比 ，为了能够运用公式 11， 一种光腔流场的数学描述是 有 必要的 ， 在这种情况下，参与关于瞬态问题利用稳态速 度分布的误差比较小 ，例如 稳态操作条件下迅速达到正常操作条件 （ Bigg 和 Middleman,1974b Erwin 和 Moktharian， 1981）， 由公式 1 可以得出这一流程最简单的说明。 图 6 比较简化为矩形空腔流获得使用 SFT（ - - -） 和 公式 12 得到 W / H = 15 然而，

5、使用 公式 1 和公式 11 结合以 确定 L(t)的值， 在方向和变形经 过 由材料元件移动到其互补的位置变化假设是必要的 。但是， 计算表明 ， 混合实现假定取向的变化是非常敏感的 方向， 因此需要开发一个流场的数学描述 ， 并不需 要这样任意假设。在 n - s 方程的数值解这个流场 (公式 l，公式 2)是可能的 ， 它似乎并不 需要 计算拉伸比率或更高的基于当前的跟踪技术 ，此外， 一个半解析处理允许对不同参数的影响更易于可理解。 因此，在附录中， Kantorovich Galerkin 方法 (Kantorovich and Krylov, 1964) 被 用来获得一个近似的解析

6、解的稳态，蠕变流动腔流方程。 根据公式 A.8， A.15 和 A.22 2 2 2 21 1 2 1 2 1 1 2 2 2 1 2 1 2 2 21 1 2 2 2121= X ( 1 - X ) A ( + )/ s i n h ( x ) s i n ( x ) + B s i n h( x ) c o s ( x)e+ c o s h ( x ) s i n ( x ) 1 2 aV 1 1 1 2 1 2 2 2 1 1 2 2 2 2 21 2 2 22 = 4 2 X ( 1 - X ) ( 1 - 2 X ) A c o s h ( x ) s i n ( x ) + B s

7、 i n h ( x ) s i n h ( x ) + B s i n h ( x ) c o s ( x ) ( 1 2 b )V 在公 式 A.22 中 2A , 1B ,和 2B 的作用仅仅被定义为 腔 的 长宽比 。 虽然这些方程满足边界条件下速度的平均移动量，但仅在使用它们计算流线时相对准确 ， 对于 复杂 的 纵横比 ， 与那些得到更准确的数值方法 (Pan 和 Acrivos, 毕业设计（论文）外文资料翻译 3 1967)； 以及 坐标 的最大和最小坐标重合几乎完全与 SFT 的相应互补值的位置（图 6），这些方程就不适用了。 通过 最初垂直接口，使用 公式 11 和 公 式 12，计算相对拉伸为两个不同方面比率在图 7 中 表示 。 在 特有的循环时间 ， 纵横比对界面的相对拉伸只有很小的影响。 关于单调递增的均值曲线的振荡周期值约等于 /UVH,振荡 周期 可以 由图 8 得出， 当 拉伸率 (= d L(t)/ dt)时，作图的接口特定速率准确显示了相同特征的振荡，这样的 振荡特征 需要重新定位（图 3b）。 图 7 接口的矩形腔流函数的计算与速度场 由公式 12 得出 ，最初垂直界面（垂直于移动板 ） 除以腔 成 体积相等的通道纵横比的相对拉伸 图 8 无因次的 特定接口的拉伸率在矩形空腔流 (W / H = 15， 最初垂直界面 )