1、 中文 3915 字 ,2500 单词， 13300 英文字符 出处： Erisir E, Prahl U, Bleck W. Hot Deformation Behavior and Microstructural Evolution of a Nickel-Free Austenitic Steel with High Nitrogen ContentJ. Metallurgical and Materials Transactions A, 2013, 44(12): 5549-5555. 无镍奥氏体 高氮 不锈钢 热变形及组织演变 ERSOY ERISIR, ULRICH PRAHL,
2、 WOLFGANG BLECK 在本论文中，微观结构对无镍高氮奥氏体钢 DIN EN1.4452 热延展性的影响进行了研究。相变和沉淀模拟以及实验通过显微组织确定。通过热拉伸和压缩测试来模拟温度 1173 K和 1573 K（ 900和 1300）之间的热变形。热拉伸试验测定高温属性。采用热压缩试验研究 .温度对热变形开裂敏感性的影响 .。结果表明，温度由 1423 K 升至 1523 K（ 1150至1250） 具有更好的高温延性，由于动态再结晶在该温度范围内热延展性增加取决于晶粒细化。 DOI： 10.1007/s11661-013-1893-6 矿物，金属和材料学会和 ASM 国际 20
3、13 I. 引言 无镍高氮不锈钢（ HNSS）是医疗应用首选的材料。 1-3氮可以大大提高点蚀和应力腐蚀开裂性能，并使奥氏体稳定化 4-6。除了这些优点，氮合金可以替代高成本的镍合金。 7,8众所周知镍会引起过敏反应和癌症。4 无镍的 HNSS 腐蚀性，力学和摩擦学性能已经在最近 几年深入的研究 9-12与 317L不锈钢相比，无镍 HNS 的成分相容性比较好。 9无镍 HNSS 也有较高的疲劳极限并且提高了摩擦学性能。 10， 11 无镍 HNS 有可能可作为常规的医疗不锈钢 12的一种可靠的替代品。 相和 Cr 氮化物的出现会降低材料的断裂韧性和耐腐蚀性。 6析出物也可能影响高温性能。 H
4、NSS 的一个严重问题是热加工时的裂纹敏感性。 13,14在加热和热变形处理的过程中缺乏热变形过程和相变数据 15，在很大程度上限制了 HNSS 的使用。 在目前的研究中，对一级 X13CrMnMoN18-14-3 高氮钢在高温下微观结构和变形特性进了研究。热力学计算和均质化退火实验来确定相变和沉淀。热拉伸和压缩试验在变形温度为 1173 K 至 1573 K（ 900至 1300）之间进行的模拟热变形。 ERSOY ERISIR，助理教授，是冶金与材料工程科贾埃利大学亚琛工业大学德国， Kocaeli,，土耳其，并与钢铁冶金部，亚琛。联系邮箱：eerisir ULRICH PRAHL，组长
5、， WOLFGANG BLECK，教授，黑色冶金亚琛工业大学黑色冶金系 稿件提交 2011 年 5 月 30 日。 文章在网上公布 2013 年 7 月 23 日 II. 实验程序 奥氏体级 X13CrMnMoN18-14-3 高氮钢的化学组成列于表。图 1 显示了 400 平方毫米的铸锭中奥氏体和 Cr2N 在晶界处的显微组织。 图 2 中，热拉伸和压缩的样品，是从钢锭加工和预退火的炉中，开发出的一种锻造工业紧密的表面质量。在 1423 K（ 1150）下，在 5 体积百分比的 N2 和 95 体积百分比 的二氧化碳的混合气体的冷却中，进行预退火 2 小时。 使用热 Calc 软件通过 TC
6、S 钢铁数据库进行 16,17。该热 Calc 软件为稳定的组织计算最低吉布斯自由能，适用于各种实验热力学数据，如化学势，焓，相界，和元素溶解度的功能所考虑的阶段。计算的目的是要预测相平衡的各种温度，另外，我考虑了表中的所有元素。 在 Bhr DIL805 塑料膨胀仪进行均匀化退火，评估沉淀和相变。膨胀计试验用尺寸为 5毫米直径和 10毫米长度的标准试件。在 1273 K， 1373 K 和 1473 K（ 1000，1100， 1200）下，对样品进行退火 15分钟，然后用 200 和 0.003 K /秒冷却速度进行冷却。对样品进行金相制备。常规金相试样进行制备，并且使用 V2A 溶液进行腐蚀。扫描电子显微镜连接的能量色散 X-射线系统，牛津系列 ISIS，用来观察第二相颗粒的形态，并分析其化学组成。此外，金相观测用光学显微镜（ LM）进行金相观测。拉伸样品纵向剖面也用 LM 观测。 在申克热变形仿真器中进行热拉伸试验。拉伸试
