1、 1 装配式钢筋混凝土简支 T 梁设计计算 1 设计资料： 桥面宽度： 13m 净 11+2（0.25+0.75） 设计荷载：公路II 级 桥梁横截面布置 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（23 3 /kNm）;6-12cm 厚水泥混凝土垫层 （24 3 /kNm） ，主梁混凝土为 25 3 /kNm 主梁跨径及全长：标准跨径：lb=35.00m；净跨 l=34.96m；计算跨径：l0=34.6m 2 设计依据： JTGD602004 JTGD622004 3 设计内容： 主梁布置及尺寸拟定： 沥 青 混 凝 土 厚 4cm C25混 凝 土 垫 层 6-12cm 1.5% 1 2 3 4 5
2、桥 梁 横 断 面 布 置 图 （ 单 位 ： cm) 桥 梁 纵 断 面 一 半 横 隔 梁 布 置 （ 单 位 ：） 2 4 行车道板计算； 4.1 恒载及其内力 （以纵向 1m 宽板条进行计算） ； 4.1.1 每延米板上的恒载 g; 沥青面层铺装： g1=0.04*1.0*23=0.92kN/m； 图 4-1 桥面铺装混凝土垫层： g2=0.09*1.0*24=2.16kN/m； T 梁翼板自重： g3=(0.08+0.14)/2*1.0*25=2.75kN/m； 合计： g= i g=（0.92+2.16+2.75）kN/m = 5.83 kN/m； 4.1.2 每米宽板条的恒载内力
3、： 已知 ml16.1 0 弯矩： 22 m in,0 11 5.831.163.92. 22 g MglkN m 剪力： QAg= 0 lg =5.83*1.16=6.76kN ; 4.2 汽车车辆产生的内力计算； 将汽车荷载后轮作用于铰缝轴线上 （图 4-1） ， 后轴作用力为 p=140kN,轮压 分布宽度如图 4-2 所示。 3 图 4-2 轮压分布宽度图 (单位：cm) 车辆荷载后轮着地长度为 a2=0.2m, b2=0.6m, 则 a1=a2+2H=0.2+20.13=0.46m； b1=b2+2H=0.6+20.13=0.86 m； 荷载于悬臂根部的有效分布宽度: a=a1+d+
4、2l0=0.46+1.4+2.32=4.18m； 冲击系数为 0.3 则，作用于每米宽板条上的弯矩为： 1 0 14020.86 (1)()1.3(1.16)20.57. 4444.184 AP bP MlkN m a 1402 (1)1.321.77 444.18 AP P QkN a ； 5 主梁内力计算 5.1 恒载内力计算: 桥面铺装重力；栏杆的重力作用取用 0； 桥面铺装为： 1 1 0.041123(0.060.12)1124/ 56.78/ 2 gkNm ； （为简化计算，将桥面铺装的重力平均分配给各主梁） 横隔梁重力 边主梁: 2 0.080.142.50.18 1.4()()
5、0.15925 / 34.6 22 1.46/ g kNm 中主梁： 2 21.462.92/gkNm 主梁重力： 3 0.080.14 0.181.7()2.322514.03/ 2 gkNm 栏杆和人行道： mKNg/00.2520.5 4 恒载总重力 边主梁： 中主梁： 6.781.4614.032.0024.21/gkNm , 6.782.9214.032.0025.73/gkNm 4 恒载内力表 表表 5 5- -1 1 梁位 弯矩（kN/m） 剪力（kN） X=0 X=1/4 X=1/2 X=0 X=1/4 X=1/2 边主梁 0 2717.18 3622.91 418.83 209.42 0 中主梁 0 2887.77 3850.37 445.13 222.56 0 5.2 活载内力计算： 5.2.1 主梁横向分布系数计算： 5.2.1.1 支点处横向分布系数（杠杆法） 支点处采用杠杆法，由对称可知只需计算 1，2，3 号梁。 由下图可知各号梁在支点截面处的横向分布系数： 123 4 5 一 号 梁 二 号 梁 三 号 梁 对于一号梁：642.0 2 283.01 oq m 348.1 or m 5 对于二号梁：88.0 2 481.0279.01 oq m 0 or m 对于三号梁：88.0 2 48.028.01 oq m 0 or m 5.2.1.2 跨中横向
